ctan 零部件设想 17 ( A / 2 - A 1/ 4 ) ( R - Da/ 2) cosθ 1 ( 7) ( 8) ( 9) ( 10 ) a 2=arcsin [ 2 Z sin (θ - a 1) / D a ] 1 a=a 1 + 60° ( 90° a 2)=a 1 + 150° a 2 + X 2=( D a/ 2) 2 + Z - 2 ( D a/ 2) Zcos a 2 2 1 2 2 E=R - X=R - ( D a / 4 + Z - ZD acos a) ( 11 ) 式中 : A ——沟槽中间距 ; — Z ——钢球中间与沟槽中间的间隔 ; — K1 、 2 ——别离为钢球中间和沟槽中间的垂直间隔和程度间隔 。 K — 　PB 1 ——滑块的垂直节距 ; PR 1 ——导轨的垂直节距 — — 　A 1 ——钢球垂直节距的的误差量 ; B 1 ——程度节距误差量 — — 图 1 　打仗状况 设想方针 : 拆卸后请求打仗角 θ为 45°以到达四 , 标的目的等载荷 。 3 　沟槽半径尺寸公役简直定因为打仗角的团圆变更 , 对转动直线导轨副的摩 擦力 , 额外静 、 动载荷 , 寿命及四标的目的等载特征 、 刚度带 来影响 , 是以对打仗角的限定是很重要的 。 打仗角度的 变更有下几个缘由 : ( 1) 2 列沟槽中间的节距误差 ( 垂直节距误差) ; ( 2) 导轨和滑块拆卸的沟 槽 精 度 ( 水 平 节 距 偏 差) ; ( 3) 钢球沟槽外形误差 。 因为今朝接纳金刚砂轮成形批改磨削 , 以是沟槽 垂直节距的误差取决于砂轮的外形误差 , 是以钢球沟 槽的垂直节距接纳的精度为表 1 所示 。

 

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